焦?fàn)t生產(chǎn)爐門開(kāi)啟頻繁,表面溫度高、裝煤出焦溫度變化大,操作環(huán)境差,使用壽命不長(zhǎng)。尋求一種強(qiáng)度高、重量輕、保溫性好、熱穩(wěn)定性優(yōu)的新型爐門內(nèi)襯材料是焦化工作者共同關(guān)注的課題。國(guó)內(nèi)傳統(tǒng)的4.3m焦?fàn)t與6m焦?fàn)t上的爐門內(nèi)襯結(jié)構(gòu)基本上采用堇青石磚及粘土磚等小型耐火磚砌筑,也有焦化廠試用過(guò)耐火澆注料當(dāng)爐門內(nèi)襯材料,但其使用壽命不長(zhǎng)。近些年,一些超大容積焦?fàn)t爐門內(nèi)襯采用了澆注料預(yù)制塊結(jié)構(gòu),但采用國(guó)產(chǎn)化澆注料生產(chǎn)的預(yù)制塊達(dá)不到引進(jìn)的國(guó)外先進(jìn)技術(shù)設(shè)計(jì)指標(biāo),特別是在使用壽命方面甚至比不上從國(guó)外拆回來(lái)已使用過(guò)的模塊性能。

　　焦?fàn)t爐門內(nèi)襯的損毀機(jī)理及性能要求

　　焦?fàn)t爐門損壞因素歸納如下:

　　1) 化學(xué)侵蝕。煉焦過(guò)程的產(chǎn)物較復(fù)雜,主要包括H2、CH4、C2H6、C2H4、C3H8、CO、CO2、N2、苯、甲苯、二甲苯以及一些其他化合物,爐門襯磚一直受到這些產(chǎn)物的化學(xué)侵蝕。這些活潑的氣態(tài)和液態(tài)熱解產(chǎn)物,首先通過(guò)磚的顯氣孔擴(kuò)散到磚的內(nèi)部,最終與磚內(nèi)物質(zhì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)及物理擴(kuò)散破壞磚的晶格組織,降低磚的綜合物理性能。

　　2) 熱破壞。在煉焦的每個(gè)周期中,爐門襯磚受到3次熱沖擊,即1000℃到室溫,室溫到700℃,700℃到室溫,導(dǎo)致襯磚表面裂紋以及在邊角處熱應(yīng)力集中,常發(fā)生磚角破損現(xiàn)象。

　　3) 積碳清理受到的機(jī)械損傷。焦?fàn)t在使用過(guò)程中,煉焦產(chǎn)物如焦油等牢固粘附于襯磚表面,隨著使用周期的延長(zhǎng),積碳層逐步增厚,造成爐門關(guān)閉不嚴(yán),導(dǎo)致漏氣冒火。積碳的清理常用機(jī)械鏟除和高壓水沖等方法,由此產(chǎn)生的機(jī)械力加速爐門襯磚的損毀。

　　要使?fàn)t門襯磚具有較長(zhǎng)的使用壽命,襯磚必須具備以下基本性能:1)具有良好的熱震穩(wěn)定性,經(jīng)得起焦?fàn)t生產(chǎn)過(guò)程中的熱沖擊;2)具備較高的強(qiáng)度;3)具有極低的熱傳導(dǎo)系數(shù)和密度(可降低能耗,節(jié)約成本,改善工作環(huán)境);4)具有高的抗化學(xué)侵蝕性能;5)具有抗結(jié)碳能力(去碳勞動(dòng)強(qiáng)度大,造成環(huán)境污染)。

　　配方選擇與性能試驗(yàn)

　　根據(jù)焦?fàn)t爐門工作環(huán)境與損壞機(jī)理,在研究焦?fàn)t爐門內(nèi)襯材料時(shí)一般從以下3個(gè)方案進(jìn)行考慮:

　　1)方案1,選擇粘土-熔融石英質(zhì)材料;

　　2)方案2,選擇輕質(zhì)隔熱材料;

　　3)方案3,選擇堇青石質(zhì)材料。

　　這3種方案,各有優(yōu)缺點(diǎn),但從總體上看,方案1比較理想,因?yàn)榉桨?中采用隔熱材料,隔熱質(zhì)材料具有導(dǎo)熱率低,熱膨脹系數(shù)和彈性模量小,抗熱震性較好等特點(diǎn),但存在強(qiáng)度不夠高、顯氣孔率很大、焦炭及其煉焦過(guò)程的一些化學(xué)產(chǎn)物更容易滲透到襯磚內(nèi)部進(jìn)而侵蝕襯磚等缺陷和弊端。方案3中采用堇青石材料,堇青石襯磚擁有較高的強(qiáng)度、很低的導(dǎo)熱系數(shù)和良好的熱震穩(wěn)定性,其平均熱膨脹系數(shù)約為2×10-6/℃(25～1000℃),能滿足爐門襯磚的使用要求,但價(jià)格很貴,砌筑要求較高,局部損壞后更換困難。

　　選擇方案1的主要原因?yàn)?

　　1)方案1中主要材料以粘土質(zhì)為主,粘土質(zhì)材料具有價(jià)格低廉、強(qiáng)度高,同時(shí)可制造成型模塊或整體澆注,生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)單,實(shí)際使用起來(lái)比較方便;2)粘土質(zhì)材料雖然具有熱膨脹系數(shù)和彈性模量大、抗熱震性不好、導(dǎo)熱系數(shù)大、保溫性能差等缺點(diǎn),但是通過(guò)在粘土質(zhì)中引入熱膨脹系數(shù)極低的熔融石英,可利用材料整體熱膨脹系數(shù)降低和微裂紋增韌的雙重作用,可顯著地提高粘土質(zhì)內(nèi)襯的抗熱震性;由于熔融石英體積密度和導(dǎo)熱系數(shù)均低于粘土,將熔融石英引入傳統(tǒng)粘土磚中,可降低襯磚的質(zhì)量和導(dǎo)熱系數(shù),以滿足焦?fàn)t爐門的使用性能。

　　在耐火材料中引入低熱膨脹系數(shù)的第二相,利用耐火材料中顆粒與基質(zhì)相熱膨脹系數(shù)不一致的特性,使制品內(nèi)產(chǎn)生微裂紋或微氣孔,可顯著提高耐火材料的抗熱震性。熔融石英熱膨脹系數(shù)約2×10-6/℃,遠(yuǎn)小于粘土熟料的莫來(lái)石及方石英的熱膨脹系數(shù)。如果選擇以顆粒狀的熔融石英引入到粘土質(zhì)澆注料中取代相同粒度的粘土顆粒,從而保證澆注料的整體粒度分布不變。為了降低基質(zhì)中雜質(zhì)含量,盡量抑制熔融石英向方石英轉(zhuǎn)變,在試驗(yàn)中選擇以純鋁酸鈣水泥而非礬土水泥為結(jié)合劑,體系定位于低水泥澆注料體系,通過(guò)改變?nèi)廴谑⒑?進(jìn)行相關(guān)性能指標(biāo)的對(duì)比分析有關(guān)試驗(yàn)結(jié)果如下。

　　1)線變化率。熔融石英的加入量對(duì)澆注料線變化率的影響,澆注料在800℃燒后均為膨脹狀態(tài),在1100℃燒后均為收縮狀態(tài),且變化率都不大。

　　2)強(qiáng)度。熔融石英加入量對(duì)澆注料強(qiáng)度的影響如圖2,抗折強(qiáng)度隨著熔融石英加入量的增大而逐步遞減;而耐壓強(qiáng)度總體呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)。

　　3)體積密度和顯氣孔率。澆注料的體積密度和顯氣孔率均隨著熔融石英加入量的增大逐步減小。

　　4)抗熱震性。隨著熔融石英加入量的增大,澆注料5次水冷熱震后的抗折強(qiáng)度保持率逐步增大。

　　為進(jìn)一步證實(shí)粘土-熔融石英質(zhì)澆注料與普通粘土澆注料之間的各項(xiàng)性能,進(jìn)行了對(duì)比實(shí)驗(yàn),對(duì)比檢測(cè)結(jié)果表明,粘土-熔融石英質(zhì)澆注料在線變化、抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度與粘土質(zhì)澆注料的性能相差不大,但在抗熱震性方面明顯優(yōu)于普通粘土質(zhì)澆注料。

　　應(yīng)用及效果

　　根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),優(yōu)化后按配方B生產(chǎn)了4個(gè)爐門的澆注料預(yù)制塊,并應(yīng)用于武鋼2號(hào)7.63m焦?fàn)t中。通過(guò)與國(guó)內(nèi)其他廠家生產(chǎn)的澆注料預(yù)制塊相比,根據(jù)配方B生產(chǎn)制作的預(yù)制塊成型好、不存在掉角現(xiàn)象,烘爐后的外觀質(zhì)量也很好,沒(méi)有出現(xiàn)細(xì)裂紋(見(jiàn)圖6),保溫性能較好(如表5),可以滿足焦?fàn)t生產(chǎn)要求。該產(chǎn)品推廣于沙鋼2座7.63m焦?fàn)t,應(yīng)用至今已經(jīng)使用4年,目前爐門內(nèi)襯狀況良好。

　　結(jié) 語(yǔ)

　　1)在普通粘土澆注料引入熱膨脹系數(shù)極低的熔融石英,利用材料整體熱膨脹系數(shù)降低和微裂紋增韌的雙重作用,顯著提高粘土質(zhì)為主體的內(nèi)襯的抗熱震性,解決了強(qiáng)度高與抗熱震性、保溫性能好相矛盾的問(wèn)題,實(shí)踐證明,粘土-熔融石英質(zhì)澆注料的強(qiáng)度與抗熱震性及保溫性能等各項(xiàng)指標(biāo)可滿足生產(chǎn)要求。

　　2)可以把澆注料制作成大型模塊,安裝工藝簡(jiǎn)單,安裝過(guò)程機(jī)械化程度高,勞動(dòng)強(qiáng)度低,對(duì)受損的爐門內(nèi)襯可及時(shí)進(jìn)行局部更換,同時(shí)其保溫性能、強(qiáng)度、耐急冷急熱性均比較好,不需要高溫焙燒,節(jié)能環(huán)保,使用壽命長(zhǎng)。